度，N·s/m*；V為體積流量，m2/s。
壓力式噴嘴功率消耗計算。
功率消耗的計算式為：
N-He（3-3-11）
10°7
式中，N為功率，kW；V為噴流量，m2/s；p為液體密度，k/m'；H為泵的壓頭，
mH?O；7為泵的效率。
三、噴淋塔的主要設計參數
理論上，塔內煙氣流速對脫硫效率具有負面影響，實際上，在逆流塔內，除了流速以外，
有其他多種因素，綜合影響的結果仍然是正相關關系。換言之，假定其他條件不變時，流速增
二倍，源自雙膜理論的傳質單元數只下降18.8%。這就是說，適當提高煙氣流速，對噴淋塔
能的影響不是很大。而影響較大的卻是吸收塔煙氣人口的分布，并進而顯著影響脫硫效率，特
是在高濃度SO2煙氣情況下，這種影響將成為很重要的因素。
煙氣流速對進塔煙氣分布的影響與塔型，進氣管過渡段的設計結構和布置方式有關，需要
道進入塔體，氣流速度從15m/s左右下降至3m/s，跨度很大，
塔內氣體分布的均勻性具有很大的影響，因此多須將入口處的過意段煙道設計好：通意如不
，的過激段，則要求煙道軸線與塔軸線的水平線夾角宜采用15'~20°，如果入口煙道有
導*段管道的軸線與塔的軸線水平線交角遵循上述角度。同時為了避免噴淋液進
備：在過凌段進入塔壁以內須延伸適當長度，是為檐口。
加或降低塔內的噴淋總量（L）。多數情況下，每層噴
改變通環系的投語食款可以覺量責廠版基局景高超表面積大致與噴淋總量成正比。這
不會影響噴嘴工作壓力的穩定性，因而液滴粒度分布也不會隨
循環泵投運合數的這第個安高人公因相互破撤面凝海，或因液滴碰道塔內管件面消失。在
美云造流噴淋塔的試驗顯示，NTU與LA7成正比，而橫向氣
在一中要有多個級林品的噴非空指內，每個噴帶層向最收區重就鏡食海表可吸地品
液滴在塔內運行的軌跡較長，在塔內停留的時間
增加而增加，這是因為上層噴管產售單最薄套，產品高、制如，被演離開噴嘴出！
大，另外液滴越往下降，其表面的堿度下降越大，
高后，速度下降，于是氣被愿厚增本起柔地理，高位噴管霧化的液潤降洛至較低部
脫硫的影響不如低位噴管產生的流演的生用，的試驗印證這點，僅投運下部兩個噴淋層
兩個噴淋層時，脫硫率也只有76% （NTL
效率是73%（NTU=1.31），面僅投運上部喂食一算管一數。資淋區的類型高度是7~
地蓋整處蜜料產需要蛋聚層高食和要發密的高級職原了豐富的經驗，盡管設計上
但總的來說超向是一致的。以圖3-3-13為例，可供參考。
+hs +hs ths +hs+hr+hs
確定；A：為噴淋層總高度，按層間距
、嘉露血高整登煙蛋：免囊本在金業要求動使煙量開日文度，家后根據損氣滿
第三篇塔器設備

H一吸收嘴總高；
加一投微區
ha人原最好版日漿灣
hs一選場城凝需真尺事，然
hsos效健C品L氣
還|h多了個日效根香品趣底簡海
hs一人國煙旗頂德距般么品
h加一最高噴淋爆柔除霧。發
ha一除霧段頂路童煙氣成。是
圖33-13塔縱向尺寸示意圖
班平空間，推薦取值1.65m；
高度，，為根據三段除需都尺時，考感沖體蔬受實黑
w城值2.5m；h7為根據設計經驗，一般酸
為根據設計經驗，一般取值，5B2MW燃煤機組而定，可供設計參考，針對機編的
4.SO2濃度以無非小密行條件不變的情況下，脫硫效率通常隨著入n
石灰/石灰石FGD系統在其他運行委世高產一。特別當SO2濃度超過設計值
。入口SO2濃度對脫硫效率影響的大小面
的氧化空氣不足，脫硫效率將急劇下陣。口sO。濃度上升時，脫硫率的下降裝
百灰石FGD，這種
石灰FGD以及采用有機酸添力加劑單的白和無數與人口SO。濃度（摩爾分率）的
單、產葡服淋塔的脫硫效率是隨SO2濃度升高面緩慢下降的。
位于吸收塔底部的反應槽，具有以下3個功能：①匯集通過吸收區下落的循
收劑的溶解、中和和亞硫酸的氧化以及脫硫副產物的結晶析出和成長提供場所和
花空氣，形成氧化區，所以，反應槽又可稱之為氧化槽或循環槽。
“反應槽最重要的設計參數是槽體的體積。它通常用漿液固體物的停留時間
因為可以根據SO2脫除速率的不同適當調整槽體的體積。SO2脫除速率還決
設計反應槽，除了它的體積以外，還要考慮的問題是：槽體布置是與塔體
制氧化裝置和攪拌器的類型和設置方式，新吸收劑的添加部位以及循環泵和
反應槽是整個吸收塔模塊中布置設備較多的區域。這些設備布置合理與否
504煙氣脫硫脫確凈化工程技術與設備

在傳統濕式石灰石FGD工藝中，反應槽的最小體積通常要求達到較高的石灰石利用率水平，
即漿液固體物的停留時間T不低于15h。運行實踐證明，該停留時間太短將造成石灰石利用率偏
低，將石灰石磨細，可以采用較小體積的反應槽，但能耗很高，投資成本增高，所以在反應槽體
積和石灰石粒度之間應尋求合適的設計值。
表3-3-6列出一些FGD裝置的了值和T。值，可供參比。
表3-3-6國內一些FGD裝置T和了。設計值
Aa sorL/G石灰石特性
吸收著類張濃度|聯碳率%|ALmcaco,含量|有膏質量|T介|T。/min
1號順流填料塔|3707 |>95|23.3 |≥90 |-Sl.wm
|<43um
2號順流填料塔|411～49790.5～92.19～20|=96|ASum
|<61um
題/造流液柱塔|3707 |≥95|21.8|≥90|-Olgm|=90 |9.6|2
1號逆流噴淋塔|371|>95.6|12.2|91.2-95.3|o%I |.so
2號逆流噴淋管|2660|>95.2|18.2|8.2|3%P|。
注，表中了為漿液固體物在反應槽中的平均停留時間，傳統濕法為12~24h；T。為漿液循環一次在反應槽中平均停
間，傳統濕法為3.5~7min。
反應槽的體積大小還會影響脫硫副產物的結晶析出。當SO2脫除量一定時，反應槽漿
石膏過飽和度隨反應槽體積減小而增大，較高的飽和度可能導致塔內結垢。多數情況下，反
的體積大到足以避免結垢而又達到較高的石灰石利用率。
填料塔的L/G比噴淋塔的低，采用體積較大的反應槽有助于防止塔內結垢。
在石灰法FGD工藝中，由于消石灰易溶于水，反應槽的體積通常比石灰石法的小得多
循環漿液中的固體物主要包括未溶解的吸收劑，脫硫反應生成的硫酸鈣、亞硫酸鈣和少
質沉渣以及殘存的飛灰等。處于不同部位的漿液、固體物的含量和組成不同，為了檢測和調
反應槽固體物的停留時間與循環漿液固體物含量和反應槽的體積成正比。
在傳統濕式石灰石FGD工藝中，通常循環漿液的設計含固量可以高到只要不發生明
和堵塞。當反應槽體積相同時，含固量高的停留時間長，反過來，當停留時間相同時，采/
量較高的漿液，可以減小反應槽體積。在相同的石灰石利用率條件下，可以提高脫硫效率
利于副產物的脫水和提高質量。不過，傳統石灰石法FGD工藝設計大多采用漿液含固量
15%（質量分數），認為漿液屬氣-液-固三相流體系，含固量過高可能加重磨損腐蝕，漿
第三篇塔器設備