液接觸總表面積，對于填料塔A等于填料被濕化的表面積加上從填料中下落液滴的表面積；對于噴淋空塔，A等于所有霧化液滴的總表面積；對于帶有多孔篩盤的噴淋塔，A包括液滴的總表面積加上煙氣通過篩盤上液層鼓起的氣泡的表面積。通過提高噴淋流量（m2／h）、噴淋密度、吸收區有效高度、填料表面積和降低霧化液滴平均直徑可以增大A值，提高脫硫效率。因此A是吸收塔結構設計的關鍵參數總傳質系數K可以用吸收氣體通過氣膜和液膜的傳質分系數k和k來表示，即式中，Dc、D分別為氣膜和液膜的擴散系數；為液膜增強系數k、k是SO2擴散系數和一些影響膜厚的物理變量，如液滴大小、氣液相對流速的函數
液膜增強系數受漿液成分或堿度的影響，提高液體的堿度，值增大。因此，可以通過提高氣液之間的接觸效果，例如加劇氣液之間的擾動來降低液膜厚度，或通過提高漿液的堿度提高K值，即可提高SO2吸收速率根據式（3－2－3），當用堿性吸收劑洗滌易溶于水的氣體時，H很小、中大，H（kの）一項可以忽略不計，則1／K≈1／ko，即K≈ko，這說明吸收過程的總傳質速率主要取決于氣膜的擴散率，在這種情況下，提高液相堿度對總傳質系數K的影響不大。這屬于氣膜控制過程，石灰法FGD基本上屬于這種類型。而對于石灰石濕法FGD工藝，由于CaCO難溶于水，為提高aCO2的溶解速率，液相為弱酸性，因此值很小，式（3－2－3）中的H／（k）不能忽略。實際除了上述的氣液界面外，還存在液－固界面，在非常復雜的氣液固三相反應的過程中，CaO的溶解速率控制了吸收過程的總速率，因此，石灰石FGD過程主要是液膜控制過程。塔器高度濕式FGD屬于低濃度氣體吸收過程在吸收塔內，氣體濃度y逐漸下降而液體濃度逐漸上升，各截面的傳質速率NA是變化的。傳質速率式代入質量衡算式，然后根據低濃度吸收過程的特點，氣液兩相的流率（G和L）及的、特點外、隔板的另一個作用是試圖減少氧化空氣，被吸人隔環中面影響的工作特性，圖3反應槽中的隔板成稱折流板也是起隔離空氣泡的作用。圖3－314（c）和圖3－3－14（d）是另外兩種布置方式。無論采用哪種反應布置方式，都必須充分授拌槽體中的漿液，攪排的目的除了懸浮漿液中的固體顆粒外，還有以下作用：①使新加入的吸收劑漿液盡快分布均勻，加速石灰石的溶解應②量免脫硫副產物局部濃度過高，以防止石膏結垢；③提高氧化效果，促使石膏結品成長通常排液的方式有兩種，一種是液力攪排方式，采用脈沖懸浮泵，從槽體中抽取漿液向槽底都噴射形成攪拌［如圖3－3－14（b）所示］．這種攪掉方式當FGD系統短時停機期間可以停運脈沖懸浮泵，節省動力消耗。脈沖懸浮泵有上下兩個吸入口，當需要授動已沉淀漿液時，先開啟上吸入閥門，啟動系，10min后沉淀業液攪拌均勻后切換下吸入口閱門進家。另一種方式是采用螺旋某攪拌器，這是一種成熟的機械攪拌技術，設備較簡單，操作靈活。缺點是當系統短時停機時，只要罐體中有漿液，就不能停止攪拌器的運行，如果停運超過大約8h，石膏沉積物就不容易再攪動起來。攪拌器可以垂直安裝在反應槽的頂部，也可以從槽體側面插入［見圖3－3－14，后一種布置方式為常見，為了避免槽體底部出現固體物沉淀“死區”，需沿槽體側壁合理地布置多臺攪排器，有的將懸浮漿液用攪拌器與氧化空氣用攪拌器合二為一［見圖3（d）、（e）］，也有的將其分開設計和布置［見圖3－3－14（c）］反應罐還應設置便于檢修人員、機械設備進出的人孔門。在罐體的最低位置需設置排空閱，便于排盡漿液和沖洗罐體底部淤積的固體物強制氧化裝置的型式和布置方式在大型火電石灰石法工藝中，必須設置強制氧化裝置，由專門的羅茨鼓風機來提供所需的氧化空氣，實現已吸收SO2的氧化將氧化空氣導入反應槽氧化區，并使之分散。工業上有多種強制氧化裝置，其中用得最普的兩種是管網噴霧式，又稱固定式空氣噴霧器（FAS）和攪拌器與空氣噴槍組合式（ALS）
FAS是在反應槽的一定深度（通常大于3m）［見圖3－3－15（b）］或在罐體的底部沿著槽體截面，均布若干根布氣主管，可以直接在主管上開許多噴氣孔「見圖3－3－15（a）、（b）］，也可以在主管上裝分支管，使噴嘴分布得更均勻［見圖3－3－15（c）、（d）］。多孔管小孔直徑一般采用512mm；主管直徑一般采用80～180mm，支管直徑采用20～40mm圖3－3－15（）的主管直徑般采用80～180mm，支管直徑一般采用～15mm；圖3－3－15（d）的主管內徑按管內空氣流速20m／s來計算，支管按流速20～25m／s計算內徑，噴嘴內徑8～16m，噴射空氣流速取4080m／s，噴嘴間距300～1000mm，標準間距500mm，噴嘴與槽底的間距應不小于400mm，這種設計的噴嘴分布較均勻，但管道的阻力大，支管易堵塞。FAS氧化空氣管道的設計應使噴嘴均勻地分布在整個相體截面上，使微小氣泡充滿整個氧化區
為了防止氧化空氣噴嘴堵塞，定時將工業水注入氧化空氣主管中，用于沖洗和降溫，避免垢到堵也有利于氧的溶解。圖3－3－15（d）氧化空氣管的沖洗結構如圖3－3－16所示，每個噴嘴沖洗水的平均流量約為4L／h，程控定時沖洗頻率基本與除霧器相同。ALS是將氧化空氣噴管布置在側插入式攪拌器業葉的前方，如圖3－3－15（）～圖33
所示，圖3－3－17是其結構圖。依靠攪拌器菜葉產生的高速液流鼓入的空氣分散成細小的氣泡，均布于氧化區，有利于氧氣溶解。盡管ALS氧化空氣噴管口徑比FAS的大得多，但仍需設置沖洗水管以防止噴管結垢堵塞關于強制氧化裝置的布置，應重視以下三點。①噴嘴的浸沒深度不宜小于3m，確保氧空
氣在氧化區有足夠的停留時間②對FAS來說，管網的布置應使鼓入漿液的空氣泡均勻分布于整個氧化區，對ALS來說，應布置足夠的噴槍，攪拌器能提供足夠的動力，使其產生的液流足以將氧化空氣泡送至氧化區的整個斷面上，對于大直徑的反應槽，尤應關注此問題防止空氣進人循環泵和出漿泵，進入泵體的氣泡占漿液的體積比應低于1％，當超過3％時，泵的效率二級水平流除霧器，當煙氣流速6m／s時，壓力損失約為250，而同為二級垂直流除寫氣，所需材料較煙氣流速3．4m／s時壓力損失不到100Pa。所以在舊電廠加裝改造FGD時，采用垂直流往可能無須增壓風機或減少對增壓風機的要求。對于新建電廠的FGD系統，采用銅種霧器及處置方式，應當綜合考慮優劣得失、GGH類型和平面布置的位置目前，大型濕式FGD幾乎都采用二級除霧，以防下游設備結垢和腐蝕，第一級較寬，多為30－7m能除去り％以上的霧濃，易清洗第三級的板間距數，td
30mm，除霧效率高，能使出口煙氣中的液滴含量降至50mg／m2（廠商甚至提出
術規范的要求是低于75mgm3，由手進入第二級除霧器的煙氣中液滴已大大少，斷ぐ、
來并不困難。考慮投資成本和運行費用，第三級除霧器很少采用。通常，在濕式FCいt
部設置こ級除霧裝置就已足夠。通過二級除霧可以達到直徑大于17p＝m的液滴分離率為別可排出凈煙氣的含液量低于75mg／m2，液滴的平均直徑小于20m除霧器兩級之間的間距以及各級除霧器與吸收塔中其他組件的距離也是除霧器設計物可故數上是母管或液柱最高點應有足夠的距離，ー個空同，氣中的置沖洗管道。對于高煙氣流速（4．6m／s）的逆流塔，適當加大這一間距相當于延長了區的高度。對于垂直流除霧器，建議這一距離≥1．2～1．5m近年我國引進的逆流噴淋塔，除霧器采用菱形布置，吸收塔噴嘴為雙空心錐切線型，噴淋母管中心線與第一級除霧器端面的平均距離為4．1m（最小距離3．5m）。引進的逆流液柱塔，煙氣流速3．55～4．56m／s，液柱最高點與垂直流除霧器第一中放由于水平流除霧器通常布置在吸收塔外的水平煙道中，與噴淋層之間留有足夠的i上經過第一級除霧器后的煙氣中二次帶水形成的較大液滴，為了使之從煙氣中分離出于布置兩級之同向上和向下的沖洗裝置，以及方便維修，兩級之間必須留有足夠的空無論垂直流或水平流除霧器，這個空間高度是1．8m。目前，FGD所用除霧器的發展趨勢是減少H道數，縮小除霧器的厚度和板間距，增大第一復可料E與最上層噴淋層的距離，擴大兩級間的空間第2級做的目的在于謀求高效除霧和方便沖洗維護條件1.5~1.8m
在采用垂直流除霧器的逆流吸收塔中，第二4．5m／s以上的煙氣高流速。第1級器頁面至吸收塔截面開始變窄處（即煙氣流速開數吸收最比依靠煙氣流速托起的液滴要大得多，留有上層確林層處），也應有足夠的距離。煙氣二次帶水形成的可以使這些較大滴從煙氣中分離出來落將樣可以減少帶到除霧器下游煙道和設備中的液
煙氣流這一間距不小于1m，舊32示出采用二圖33－22ME各級之間以及它與塔內吸收塔上部與其他之間的建議間距?其他部件之間的推薦間距濕法FGD系統中的除霧器通常由除霧器本體和沖洗系統組成。沖洗系統則由種要4．除霧器的沖洗洗系統的作用是定期沖洗掉除霧器板片上捕集的漿體、固體沉積物，保持板片清法洗管道、沖洗水泵、沖洗水自動開關閥、壓力儀表、沖洗水流量計以及程控器等組成。